1. Detallami asoslash, asos turlari. Loyiha, texnologik va o’lcham asoslari
Yüklə 94,58 Kb.
|
|
Detallarni asoslash Reja
2. Loyiha, texnologik va o’lcham asoslari. 3. “Olti nuqta” qoidasi. 4. O’rnatish, yo’naltiruvchi va tayanch asoslar. 5. Yashirin asos. Kirish
Bozor iqtisodiyoti sharoitida iqtisodiy va ijtimoiy rivojlanishning eng muhim vazifalaridan biri mashinasozlikning rivojlanish sur'atlarini tezlashtirishdir. Shu bilan birga, ishlab chiqarish sifati va samaradorligini oshirish uchun mahsulot ishlab chiqarishda standartlashtirish va metrologik ta’minotni takomillashtirish masalalariga muhim o‘rin beriladi. Va bu rol jahon bozorida raqobatbardoshlikni ta'minlash uchun mahsulot sifati va marketingi uchun ISO 9000 seriyali standartlarini joriy etish zarurati bilan sezilarli darajada oshdi.
Ushbu kurs ishida ma'lum bir mahsulotning silliq silindrsimon bo'g'inlari uchun xizmat ko'rsatish maqsadiga muvofiq, o'rnatish turi (aralashuv, bo'shliq yoki o'tish bilan) belgilanadi va ularni shakllantirish tizimi (teshik tizimi yoki milya tizimi) tanlanadi. . Muayyan moslama uchun teshik yoki milya tizimini tanlash dizayn, texnologik va iqtisodiy jihatlar bilan belgilanadi. Ushbu kurs ishida teshik tizimi afzal ko'riladi, chunki u kesish va o'lchash asboblari oralig'ini sezilarli darajada qisqartirishga olib keladi va shuning uchun mil tizimiga nisbatan ancha tejamkor. Biroq, ba'zi hollarda, milya tizimi yanada foydali bo'lishi mumkin: agar yopiq qismlar (roliklar, o'qlar, novdalar) tashqi silindrsimon yuzalarni kesmasdan, aniq sovuq tortilgan novdalardan tayyorlanishi mumkin bo'lsa, agar ulanishlar bir xil milda almashtirilsa, bir xil nominal diametrlar, lekin turli xil qo'nishlar bilan. Ushbu kurs ishida biz milya tizimidan faqat kalitli ulanish va prokatning tashqi halqasini korpusdagi teshik bilan ulash uchun foydalanamiz. Ulanishning birlashtiruvchi o'lchovlarining sifatlarini (tolerantliklarini) to'g'ri tanlash ham muhimdir, chunki bu, bir tomondan, ulanishning sifati va mustahkamligini, boshqa tomondan, ishlab chiqarish qismlarining narxi va unumdorligini belgilaydi. . Narx, chunki toleranslar kamayganligi sababli, qayta ishlash xarajatlari oshadi; unumdorlik, chunki qismlarni qayta ishlash va yig'ish uchun oqilona texnologiyadan foydalanish imkoniyati, shuningdek, tegishli uskunalardan foydalanish tolerantliklarga bog'liq. .2 Silindrsimon tekis bo'g'inlardagi moslamalarni asoslash To'g'ri ulanish uchun 2/24, 3/20 va 4/22 pozitsiyalari (korpus - o'tish qopqog'i) H 7/ h 9 moslamasini belgilang. Korpus va qopqoq o'rtasidagi aloqa harakatlanuvchi va ajraladigan bo'lishi kerak (bo'shliq bilan). ). Teshik bardoshlik maydoni prokat rulmanining moslashuvi holatidan H 7 deb qabul qilinadi. O'tish qopqog'ida lab tipidagi muhr mavjud. Muhrning ishonchli ishlashi uchun manjet milning aylanish o'qi bilan koaksiyal bo'lishi kerak; koaksiyallikdan og'ishlar quyidagi sabablarga ko'ra yuzaga keladi: yig'ish paytida qopqoqning qo'nish bo'shlig'idagi korpus teshigiga nisbatan radiusli siljishi, chetlanish qopqoqdagi manjet ostidagi o'tiradigan joyning koaksiyalligi va markazlashtiruvchi sirtning o'qi. Vintli qopqoqning radiusli siljishini cheklash uchun GOST 18512-73 bo'yicha markazlashtiruvchi sirtning bardoshlik maydoni h 9 ga o'rnatiladi. H 7/d11 mosligini tayinlaymiz : bu erda H7 - rulman teshigining bardoshlik diapazoni (korpus teshigini qayta ishlash qulayligi uchun qabul qilingan, chunki u ilgari ushbu bardoshlik maydoni bilan tashqi halqali podshipnik moslamasini ulash uchun tanlangan), d11 - qopqoqning bardoshlik maydoni (biz uni GOST 18511 - 73 ga muvofiq tayinlaymiz, bunday qopqoqlarni korpus teshigi bo'ylab aniq markazlashtirishga asoslanadi. talab qilinmaydi, bunday qopqoqlarning yagona maqsadi - korpus qismining teshigini yopish). 8/4 va 5/2 (tishli g'ildirak - mil) ulanishlari uchun biz moslamani (tavsiya etilganlar orasidan) H8/ z 8 - g'ildirakka tashqi yuk qo'llanilganda, kontaktga tegishi uchun etarli shovqin bilan tayinlaymiz. juftlashuvchi yuzalar buzilmaydi, ya'ni bo'g'in ochilmaydi. Vulkani milga ulash uchun biz H7/ k 6 moslamasini tayinlaymiz. Burchaklar minimal bo'shliqqa yoki minimal shovqinga ega bo'lishi kerak. Katta bo'shliq bilan buta halqaga aylanadi. Katta kuchlanish bilan qismlarni yig'ish murakkablashadi va bunday moslashuv hech qanday operatsion afzalliklarga ega emas. Ringni milga ulash uchun biz D 9/ k 6 mosligini tayinlaymiz. Milning bardoshlik maydoni rulmanni o'rnatish bilan bog'liq, halqaning bardoshlik maydoni bo'shliqni kafolatlash uchun tanlanadi. .3 Hisoblash yo'li bilan shovqin mosligini tanlash Interferentsiya mosligini hisoblash ulanishning mustahkamligini ta'minlash maqsadida amalga oshiriladi, chunki tashqi yuklarning ta'sirida juftlashuvchi qismlarning siljishining yo'qligi, shuningdek, ulanishni yig'ish jarayonida ushbu qismlarning mustahkamligini ta'minlash. 3.3.1-rasmda interferentsiya mosligini hisoblash diagrammasi ko'rsatilgan. 3.3.1-rasm Ulanishni yig'ishda paydo bo'ladigan shovqin miqdori N munosabatlar bilan belgilanadi bu erda N A - buta sirtining kuchlanish deformatsiyasi; N B - mil sirtining siqilish deformatsiyasi. Qalin devorli tsilindrlarda kuchlanish va deformatsiyalarni aniqlash muammosidan (Lamé muammosi) quyidagi bog'liqliklar ma'lum: ; , bu erda p - mil va vtulka yuzasiga bosim, Pa; D - ulanishning nominal diametri, mm; E A , E B - vtulka va milning materialining elastik modullari, Pa; C A , C B - formula bilan aniqlangan koeffitsientlar: 1 , D 2 - ulanish qismlarining o'lchamlari, mm (3.3-rasmga qarang); m A , m B - Puasson nisbatlari. (1), (2) va (3) tenglamalardan kelib chiqadi: Ulanish qismlarining nisbatan harakatsizligi, agar ish paytida tashqi yuklar milning va burilish yuzalarida ishqalanish kuchlaridan oshmasa, ta'minlanadi. Ushbu shartga asoslanib, eng past o'ziga xos bosim qiymati p min , Pa aniqlanadi: eksenel kuch ta'sirida F , N, , Qayerda
, bu erda L - ulanishning uzunligi, mm; f - birlashtiruvchi yuzalardagi ishqalanish koeffitsienti. moment ostida T , Nm, , Qayerda
, eksenel kuch ta'sirida F , N va moment T, N m, . Shunday qilib, bu holda minimal ruxsat etilgan shovqinni quyidagi formula bilan aniqlash mumkin: birlashtiruvchi yuzalardagi eng yuqori bosim p max , Pa plastik deformatsiyalarga olib kelmasa , ta'minlanadi . Vulkaning p maxA yuzasidagi va milning p maxB yuzasidagi eng yuqori kuchlanishlarni maksimal tangensial kuchlanishlar nazariyasi yordamida topish mumkin: bu yerda s TA va s TB gilza va val materiallarining oquvchanligi, Pa; g - ulanish bo'ylab bosimning notekis taqsimlanishini hisobga oladigan koeffitsient. p maxA va p maxB ning ikkita o'ziga xos bosim qiymatidan kichiki qabul qilinadi . Shunday qilib , bu holda ruxsat etilgan maksimal shovqinni quyidagi formula bilan aniqlash mumkin: Minimal va maksimal ruxsat etilgan shovqinlarning topilgan qiymatlariga tuzatish kiritilishi kerak, bunda vtulka va milning birlashtiruvchi yuzalarining mikrobuzilishlarini ezib tashlash hisobga olinadi, ularning qiymati formula bilan aniqlanadi: bu erda K A va K B - vtulka va milning mikro-nozimsizliklarini siqish miqdorini hisobga oladigan koeffitsientlar; R ZA va R ZB - vtulka va milning sirtlari mikro pürüzlülüğünün balandligi. Shunday qilib, minimal va maksimal dizayn aralashuvining qiymatlarini formulalar yordamida topish mumkin: Topilgan qiymatlar asosida N min hisoblangan va N max hisoblangan, GOST 25347-82 ga muvofiq standart moslikni tanlash kerak. Standart moslikni tanlash sharti hisoblangan va standart maksimal shovqin moslamalari o'rtasidagi bog'liqlikdir: Hisoblangan va standart kuchlanish o'rtasidagi farq ulanishning xavfsizlik chegarasini aniqlaydi. Operatsion xavfsizlik chegarasi ∆ e mumkin bo'lgan ortiqcha yuk ostida ulanish qismlarining nisbiy siljishini oldini olish uchun kerak: Texnologik xavfsizlik chegarasi ∆ t yig'ish rejimlarining hisoblanganlardan chetga chiqishi tufayli yig'ish paytida ulanish qismlarining yo'q qilinishini oldini olish uchun zarur: Maksimal yoki o'rtacha dizayn aralashuvi bo'yicha standart moslikni tanlash tavsiya etiladi. Bunday holda, albatta, (19) va (20) shartlar bajarilishi kerak. Interferentsiya mosligini tanlash va asoslash, ulanishning konstruktiv va texnologik parametrlari. . Dastlabki ma'lumotlar Ulanish diametri, mm d=22.00 Erkak qismining teshik diametri, mm d1=0,00 Ayol qismining tashqi yuzasining qabul qilingan diametri, mm d2=36,00 Ulanish uzunligi, mm l=23,00 Qismlarning materiali: erkak - po'lat 45 ayol - po'lat 45 Mo'ljallangan yig'ish turi - Oldindan isitish bilan Ulanish yuki: Moment, Nm T=120,00 Eksenel kuch, N P(Fa)=40,00 Sirt pürüzlülüğü, mkm: Rav=0,8; Rao=1,6 Ishqalanish koeffitsienti f=0,14 Mikropürüzlülüğün maydalanishini hisobga oluvchi koeffitsientlar: kv=0,40; ko=0,40 Puasson nisbatlari: Mw=0,30; Mo=0,30 Chiziqli kengayish koeffitsientlari: Av=1,2000E-005; Ao=1,1500E-005 Materiallarning elastiklik moduli, Pa: Ev=2,1000E+012; Eo=3.0000E+012 Materiallarning oquvchanligi, Pa: Stv=1,0020E+010; Sto=1,0013E+010 Ulanish harorati, S daraja: ishchi trab=75; yig'ish tsb = 20 . Maksimal shovqin yuklarini hisoblash uchun asosiy ma'lumotlar Cho'loq koeffitsientlari: St=0,70; Co=1,31 Ulanishda talab qilinadigan minimal bosim, Pa pmin=59312730,66 Kerakli minimal shovqin, mkm Nmin=0,91 Ruxsat etilgan minimal sirt bosimi, Pa qoplangan qism pmaxv=5811600000.00; ayol qismi pmaxo=5781728711.11 Ulanishdagi ruxsat etilgan maksimal kuchlanish, mkm Nmax=89,00 Tuzatishlar, mkm: tartibsizliklarni maydalash uchun (pürüzlülük) Nsh=35,20 qismlarning ish va yig'ish temperaturalari orasidagi farq uchun Nt=0,55 Minimal dizayn shovqini, mkm Nmin hisoblangan=36,66 Maksimal hisoblangan shovqin, mkm Nmax hisoblangan=124,75 Operatsion zaxira ∆ e : ∆ e = N min jadval - N min hisoblangan ∆ e1 =40-36,66=3,34 mkm. Texnologik zaxira ∆ t : ∆ t = N max hisoblangan - N max yorlig'i ∆ t1 =124,75-106=18,75 mkm. . Dizayn maydonchalarining xususiyatlari Tavsiya etilgan moslama 22.00 H8/z8 Qo'nish rejalashtirilgan - 22.00 H8/z8 Tanlangan qo'nish foydasiga dalillar: Tanlangan moslama momentni milga o'tkazish uchun etarli shovqinni ta'minlaydi va milya va tishli materiallarning jismoniy xususiyatlarini hisobga oladi. Asosiy texnologik parametrlar Ulanish o'rnatish turi - Oldindan isitish bilan Isitish harorati, daraja C - 180 Ishlatilgan uskunalar - TFC o'rnatilishi Yig'ish sifatini nazorat qilish turi - ulanadigan qismlarning diametrini va isitish haroratini nazorat qilish (termojuftlar) Taklif etilayotgan texnologik qayta ishlash jarayonlari erkak qismi - burilish ayol qismi - burilish Qayta ishlashning aniqligini nazorat qilishning tavsiya etilgan turlari qoplangan qism - faol nazorat ayol qismi - faol nazorat 3 -rasm . 3.2 - Tolerantlik maydonlarining joylashuvi .4 Shaxsiy kompyuter yordamida o'tish moslamasini tanlash O'tish moslamalari teshik (val) tizimida js ( JS ), k ( K ), m ( M ), n ( N ) asosiy og'ishlar yordamida shakllanadi va ulanadigan qismlarning yaxshi markazlashtirilishini ta'minlaydigan qattiq, ammo ajraladigan ulanishlar uchun mo'ljallangan. . O'tish moslamasi bilan ulanishlarning bardoshlik maydonlarining joylashuvi diagrammasida teshik va milning bardoshlik maydonlari to'liq yoki qisman bir-biriga mos keladi. O'tish qo'nishlarini tayinlashda, iloji bo'lsa, GOST 25347-82da ko'zda tutilgan qo'nish joylaridan va birinchi navbatda, afzal qilinganlardan foydalaning. Interferentsiya va bo'shliqlar ehtimolini hisoblashda ular odatda ishlab chiqarish jarayonida qismlarning o'lchamlarini taqsimlashning odatiy qonunidan kelib chiqadi. Bu holda interferensiyalar va klirenslarning taqsimlanishi ham normal qonunga bo'ysunadi va ularni olish ehtimoli F( z ) integral funktsiyasi bilan aniqlanadi [11, jadval. 4, p. 23]. Hisoblash quyidagicha amalga oshiriladi. Oldindan tanlangan o'rnatish uchun teshik va milning tolerantliklari formulalar yordamida aniqlanadi: formulalar bo'yicha maksimal mumkin bo'lgan N max , minimal mumkin bo'lgan N min va o'rtacha N c shovqin: N max =es - EI, min =ei - ES, Interferentsiyaning standart og'ishi (tozalash) formula bilan aniqlanadi: N i =0 da)ga teng aniqlanadi : 4-jadvaldan [11, p. 23] z ning topilgan qiymatidan F( z ) funksiya aniqlanadi . Interferentsiya ehtimoli (yoki shovqin foizi) va klirens ehtimoli (yoki klirens foizi) hisoblanadi: shovqin ehtimoli P / N : / N =0,5+F( z ), agar z >0 bo‘lsa, P / N =0,5 - F( Z ), agar z <0; aralashuv ulushi (aralashuvlar ulushi): N =100· P / N ; P / S bo'shliq ehtimoli : / S =0,5 - F( Z ), z >0 bo'lsa , / S =0,5+F( Z ), z <0 bo'lsa; bo'shliqlar foizi (bo'shliq bilan ulanishlar foizi): podshipnikli qo'nish moslamasi P S = 100 · P / S. Kompyuter yordamida o'tish davri qo'nishini hisoblash.
3 -rasm . 4.1 ulanishni etarlicha markazlashtirish va yig'ish va demontaj qilish qulayligini ta'minlaydigan Ø22 H7/ k 6 moslamasini va ulanishning maksimal mustahkamligini ta'minlaydigan Ø15 H7/ n 6 moslamasini tanlaymiz . 4.
.1 Kalitli ulanishlar Yig'ish moslamasining dizayni va texnik xususiyatlarini va xizmat ko'rsatish maqsadini hisobga olgan holda biz 6/28/3 kalit ulanish turini va mos keladigan moslikni aniqlaymiz: a) qiyin yig'ish sharoitida; qaytarilmas bir xil yuklar; ulanishning harakatchanligini ta'minlash uchun, engil ish sharoitida - erkin ulanish (mos keladi: D10/h9 vtulkaning kalitli ulanishida, milning kalitli ulanishida - H9/h9); b) ishda tez-tez demontaj qilishni talab qilmaydigan birliklarda ulanishning harakatsizligini ta'minlash uchun - oddiy ulanish (mos ravishda, qo'nish joylari: Js9/h9 va N9/h9); c) ish paytida kamdan-kam qismlarga ajratiladigan birliklarda, teskari yuk bilan - qattiq ulanish (armaturlar: mos ravishda P9/h9 va P9/h9). 6/28/3 uchun biz ulanishning harakatsizligini ta'minlashi kerak bo'lgan oddiy kalitli ulanishni tanlaymiz va undan foydalanish mumkin, chunki bu vitesning milga ulanishi orqada joylashgan, ya'ni yig'ish uchun qulay shart. va demontaj qilish. Biz kalitni N 9/ h 9 milga, yengga - Js9/h9 qo'yishni qabul qilamiz. ga muvofiq kalitli ulanishning nominal o'lchamlarini aniqlaymiz GOST 23360 - 78 mil diametriga qarab. 4.1-jadval
6/28/3 ulanish uchun tolerantlik maydonlarining tartibi: 4.1- rasm _ .2 Spline ulanishi Dizayn va texnologik xususiyatlarga asoslanib, biz ichki diametr bo'ylab spline ulanishining markazlashtirilishini tayinlaymiz d , chunki vtulka yuqori qattiqligi 48...55 N RC E ga ega va uni broshlash orqali qayta ishlash mumkin emas. Bunday holda, gilza nihoyat ichki silliqlash mashinasida, mil esa shpal silliqlash mashinasida qayta ishlanadi. Bu markazlashtirish juda aniq. GOST 1139-80 bo'yicha tekis qirrali spline ulanishlarining o'lchamlari. Tishlar soni 6, ichki diametri 13 mm, tashqi diametri 16 mm, uyasi kengligi 3,5 mm, o'rta seriyali, d 1 = 12 mm. Stoldan GOST 1139-80 spline ulanishining mosligini aniqlaydi - aralashuv moslamasi. Spline ulanishi: d - 6 13 16 3,5 ; Shlangi mil: d - 6 13 n 6 16 a 11 3,5 soat 9; Spline burilish: d - 6 13 H 7 16 H 12 3,5 D 9; 18/3 ulanish uchun tolerantlik maydonlarining tartibi: 4.2- rasm _ .3 Tishli ulanishlar Tishli ulanishlarda biz ipning turini, ipning qadamini, profilning yon tomonlaridagi ulanishning tabiatini va ipning aniqlik darajasini belgilaymiz. Eng keng tarqalgan ip qo'pol pog'onaga ega, chunki u nozik pog'onali ipga nisbatan yuqori samaradorlikka ega. Nozik qadamli iplar asosan o'zgaruvchan yuklarni, zarbalarni, zarbalarni va tebranishlarni sezadigan qismlarni ulash uchun, qisqa vintli uzunlikdagi tishli ulanishlar uchun, yupqa devorli qismlar uchun, sozlash va shunga o'xshash qurilmalarda qo'llaniladi. Bu ip o'zini o'zi ochishda ishonchliroq bo'ladi. Ushbu ikki bosqichli spiral vites qutisining barcha tishli ulanishlari uchun biz metrik iplarni tanlaymiz, ipning qadami katta, o'rtacha aniqlik sinfiga ega, bu barcha umumiy maqsadli tishli ulanishlar uchun mos keladi. Katta qadamli metrik ipning tashqi diametri va qadami GOST 8724-81 [3] ga muvofiq tanlanadi. GOST 16093-81 ga muvofiq, nominal ip diametri va ipning qadamini hisobga olgan holda, biz bo'yanish uzunligini belgilashni aniqlaymiz, ular quyidagilar bo'lishi mumkin: S (kichik), N (normal), L (katta). Standartlarda dizayn va texnologik xususiyatlarni hisobga olgan holda tishli ulanishlar uchun bardoshlik maydonlarini tanlash bo'yicha tavsiyalar mavjud emasligi sababli. xususiyatlar, biz ipning aniqligi sinfini (nozik, o'rta yoki qo'pol) tayinlaymiz, unga muvofiq biz ichki va tashqi iplarning bardoshlik maydonlarini o'rnatamiz: klirensli metrik iplar uchun - GOST 16093-81 [3] ga muvofiq. Bunday holda, muhim statik yuklangan tishli qismlarda o'rnatishdagi bo'shliqning sezilarli o'zgarishiga yo'l qo'yilmaydigan ulanishlar uchun ipning aniq sinfi belgilanadi; o'rta ipli sinf - umumiy maqsadlar uchun tishli ulanishlar uchun; qo'pol iplar sinfi - uzun ko'r teshiklarda, qo'pol, ahamiyatsiz tishli qismlar uchun. Ushbu kurs ishida biz o'rtacha aniqlik sinfini va bo'shliqqa ega bo'lgan tashqi va ichki iplar uchun bardoshlik oralig'ini tayinlaymiz. Biz bardoshlik maydonlarini murvat va gaykaning ipining o'rtacha diametriga, murvatning tashqi diametriga va gaykaning ichki diametriga qarab belgilaymiz. Boltning ichki diametri va gaykaning tashqi diametri uchun bardoshlik zonasi belgilanmagan va aniqlik avtomatik ravishda ipni kesish vositasi tomonidan ta'minlanadi. Xulosa Kurs ishida silindrsimon ikki bosqichli vites qutisining dizayni va xizmat ko'rsatish maqsadi tahlili o'tkazildi. Ushbu vites qutisining asosiy qismlari va ulanishlarini tayyorlashning aniqligiga texnologik talablar ishlab chiqilgan va asoslangan. Silliq silindrsimon birikmalarning moslamalari, shuningdek, tishli, kalitli va spline ulanishlari tayinlanadi va asoslanadi. O'lchovli zanjirning hisob-kitoblariga asoslanib, birlikning yig'ilish turi kerakli aniqlikka erishish usuliga muvofiq oqlanadi. Ø40 H7/ d 11 ulanishini nazorat qilish uchun chegara o'lchagichlarning ijro etuvchi o'lchamlari aniqlandi va nazorat qilish uchun o'lchov asboblari tayinlandi. Viteslarni o'lchash vositalari tanlangan va asoslangan. Agregatning montaj chizmasi, mil va tishli mexanizmning ishchi chizmalari ishlab chiqildi. FOYDALANILGAN ADABIYOTLAR 1. Toleranslar va qo'nishlar: Katalog. 2 soatda / V. D. Myagkov, M. A. Paley, A. B. Romanov , V. A. Braginskiy. - S: Mashinasozlik, 1982. - Ch . 2. - 448 b. . Kurs va diplom loyihalash bo'yicha ko'rsatmalar. Rulmanlarning qo'nish joylarini tanlash va belgilash va birlashtiruvchi yuzalar uchun texnik talablar / Comp. A. P. Martynov. - Kramatorsk: KII, 1990. - 1990. -31 p. . Dunaev P. F., Lelikov O. P. Tolerantlik va qo'nish. Tanlash uchun asos: Proc. Foyda. - M .: Yuqori. maktab, 1984. - 112 b. . Kurs ishining "O'zaro almashinish, standartlashtirish va texnik o'lchovlar" fanidan "Kompyuter yordamida shovqin moslamalarini hisoblash" bo'limini bajarish bo'yicha ko'rsatmalar / Comp. V. M. Kislov, L. P. Subbotina. - Kramatorsk: KII, 1988. - 24 p. . Kurs va diplom dizayni uchun qismlar va yig'ish birliklari chizmalarini ishlab chiqish: darslik. texnik talabalar uchun qo'llanma. mutaxassisliklar / Komp.: L.P. Subbotina, S.G. Karnaux, L.N. Novitskaya, A.V. Chumachenko. - Ed. Ikkinchidan, o'chirilgan. - Kramatorsk: DSMA, 2008. - 148 p. . Kurs va diplom loyihalash bo'yicha ko'rsatmalar. To'liq va to'liq bo'lmagan almashinish usullaridan foydalangan holda ishlab chiqarish va yig'ishda aniqlikni ta'minlash uchun o'lchovli zanjirlarni hisoblash / Comp. A.P. Martynov. - 2-nashr, stereotip. - Kramatorsk: DSMA, 2005. - 40 p. . Kurs va diplom loyihalash bo'yicha ko'rsatmalar. Qismlarning sirtini kuzatish uchun chegara o'lchagichlar. Hisob-kitoblar, dizayn va ekspluatatsiya / Muallif: A.P. Martynov, L.N. Abramova. - Yüklə 94,58 Kb. Dostları ilə paylaş:
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||