13-14
|
14-15
|
15-16
|
16-17
|
17-18
|
18-19
|
40
|
16/2
|
243/63
|
476/151
|
561/179
|
542/164
|
442/134
|
276/110
|
101/99
|
-/88
|
-/84
|
-/83
|
-/81
|
-/73
|
-/59
|
-/28
|
G’arbiy yo’nalishda quyosh vaqti bilan sutkaning soatlari
|
19-20
|
18-19
|
17-18
|
16-17
|
15-16
|
14-15
|
13-14
|
12-13
|
11-12
|
10-11
|
9-10
|
8-9
|
7-8
|
6-7
|
5-6
|
jadval
IYUL OYIDA BULUTSIZ KUNLARI JANUBIY
YO’NALISHIDA TIK YUZAGA TUSHADIGAN QUYOSH RADIASIYASI (TO’G’RI /TARQOQ), Vt/m2
Jug’rofiy kenglik, shimoliy kenglik
darajasi
|
Quyosh vaqti bilan sutkaning tush paytigacha bo’lgan soatlari
|
5-6
|
6-7
|
7-8
|
8-9
|
9-10
|
10-11
|
11-12
|
40
|
-/27
|
-/72
|
-/96
|
60/106
|
150/106
|
222/109
|
257/110
|
Quyosh vaqti bilan sutkaning tush paytidan so’nggi bo’lgan soatlari
|
18-19
|
17-18
|
16-17
|
15-16
|
14-15
|
13-14
|
12-13
|
jadval
O’RTACHA BULUTLI SHAROITDA OYLIK YUZAGA TUSHADIGAN QUYOSH
RADIASIYASINING O’RTACHA SUTKALIK UMUMIY MIQDORI (TO’G’RI/TARQOQ), MJ/(m2 . sutka)
Respublika, viloyat, joy
|
Oylar bo’yicha o’rta hisobda
|
O’rtach
a yillik miqdori
|
I
|
II
|
III
|
IV
|
V
|
VI
|
VII
|
VIII
|
IX
|
X
|
XI
|
XII
|
Toshkent
|
0.20/0.12
|
0.30/0.15
|
0.38/0.16
|
0.44/0.16
|
0.50/0.16
|
0.50/0.14
|
0.49/0.13
|
0.49/0.12
|
0.47/0.13
|
0.35/0.12
|
0.23/0.12
|
0.19/0.10
|
0.38/0.13
|
jadval
KUZATILAYOTGAN QUYOSH YOG’DUSINING MUMKIN BO’LGAN YOG’DU DAVOMIYLIGIGA NISBATI, %
Respublika, viloyat, joy
|
Oylar
|
Yil
|
I
|
II
|
III
|
IV
|
V
|
VI
|
VII
|
VIII
|
IX
|
X
|
XI
|
XII
|
|
Jizzax
|
31
|
36
|
37
|
56
|
72
|
84
|
87
|
88
|
83
|
65
|
50
|
32
|
62
|
jadval
YOG’IN-SOCHINNING TA’RIFI, YERNI QOR QOPLAB YOTADIGAN KUNLARSONI, MOMAQALDIROQLI SOATLAR SONI
Respublika, viloyat, joy
|
Yil mobaynidagi yog’in-sochin miqdori, mm
|
Bir sutka mobaynidagi yog’in-sochinning eng ko’p miqdori, mm
|
Bir yilda yog’in- sochin tushgan kunlar soni
|
Bir yilda yerni qor qoplab yotgan kunlar soni
|
Bir yilda momaqaldiroq gumburlagan
soatlar soni
|
Termiz
|
381,3
|
73.1 (май 2005)
|
101,1
|
31
|
37.7
|
jadval
TUPROQNING HARORATI VA YAXLAB QOLISH CHUQURLIGI
Respublika, viloyat, joy
|
O’rtacha oylik harorat, oC
|
Tuproq bir marta bo’lsada muzlash ehtimoli bo’lgan eng katta chuqurlik, sm
|
|
yanvar oyida
|
iyul oyida
|
|
|
|
tuproq yuzida
|
chuqurlikda
|
tuproq yuzida
|
chuqurlikda
|
|
|
|
20 sm
|
80 sm
|
160 sm
|
20 sm
|
80 sm
|
160 sm
|
har 10 yilda
|
har 50 yilda
|
|
|
G’allaorol
|
-2.0
|
1,8
|
6,1
|
10,2
|
32.2
|
29,8
|
25,4
|
18,0
|
58
|
82
|
0 Yanvar oyida
Iyul oyida
0
-20
-40
-60
-80
-100
-120
-140
-160
-180
VARIANT №17 MO’YNOQ
Qatlam
|
Qurilish ashyosi
|
Qalinligi, δo [mm]
|
Hajm og’irligi, γo [kg/m3]
|
Issiqlik o’tkazuvchanlik koeffitsienti,
λo [Vt/moC]
|
Issiqlik o’zlashtirish koeffitsienti, So [Vt/m2 . oC]
|
1
|
Мрамор
|
25
|
2800
|
2,91
|
22,86
|
2
|
Маты и полосы из стеклянного волокна
прошивные
|
50
|
150
|
0,061
|
0,8
|
3
|
Железобетон
|
280
|
2500
|
1,69
|
17,98
|
4
|
Гипсоперлитовый
|
15
|
600
|
0,14
|
3,24
|
ti = 18 oC t1 = –25oC t5 = –23oC t3 = –24oC
tt = 31,8 oC n = 1
Imax = 579 Vt/m2
Io’rt =177 Vt/m2
ρ = 0,7
V = m/s
αi = 8,7 Vt/m2 . oC αt = 23 Vt/m2 . oC
∆t = 6 oC AtT = 23,7oC
Tashqi himoya qurilmalarini qish sharoitiga moslab loyihalash
Tashqi himoya qurilmasining ichki yuzasining issiqlik yutilishiga termik qarshiligini hisoblash.
1
𝛼
𝑅𝑖 =
𝑖
1
= 8,7 = 0,115
𝑚2°∁
𝑉𝑡
Tashqi yuzasining issiqlik yo’qotishga termik qarshiligini hisoblash.
1
𝛼
𝑅𝑡 =
𝑡
1
= = 0,04
23
𝑚2°∁
𝑉𝑡
Har bir qatlamning termik qarshiligini aniqlash.
𝑅 = 𝛿1 =
1 𝜆1
𝛿2
0,025
2,91 = 0,009
0,05
𝑚2°∁
𝑉𝑡
𝑚2°∁
2
𝑅2 = 𝜆
= 0,061 = 0,82
𝑉𝑡
𝑅 = 𝛿3
3 𝜆3
𝛿4
0,28
= 1,69 = 0,166
0,015
𝑚2°∁
𝑉𝑡
𝑚2°∁
4
𝑅4 = 𝜆 =
0,6 = 0,025
𝑉𝑡
Tashqi himoya qurilmasining umumiy hisobiy termik qarshilini hisoblash.
𝑅 = ∑ 𝑅 = 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
= 1 + 𝛿1 + 𝛿2 + 𝛿3 + 𝛿4 + 1 =
𝑢𝑚
𝑖 1 2 3
4 𝛼𝑖
𝜆1
𝜆2
𝜆3
𝜆4
𝛼𝑡
= 0,115 + 0,009 + 0,82 + 0,166 + 0,025 + 0,04
𝑚2°∁
= 1,175
𝑉𝑡
Tashqi havo haroratining tanlab olinadigan qiymati qurilma issiqlik
inersiyasiga bog’liq. Himoya konstruksiyasining issiqlik inersiyasini berilgan ko’p qatlamli tashqi himoya qurilmasi uchun aniqlash.
𝐷 = ∑ 𝛿 × 𝑆 = 𝛿1 × 𝑆
+ 𝛿2 × 𝑆
+ 𝛿3 × 𝑆
+ 𝛿4 × 𝑆 =
𝜆 𝜆1
1 𝜆2
2 𝜆3
3 𝜆4 4
= 0,009 × 22,86 + 0,82 × 0,8 + 0,166 × 17,98 + 0,025
× 3,24 = 0,20574 + 0,656 + 2,98468 + 0,081 = 3,92742
≈ 3,9
D<4 bo’lgani sababli tashqi hisobiy harorat 1 sutkalik sovuq kun bo’yicha olinadi, ya’ni t1 = –25oC
Ruhsat qilingan umumiy qarshilikni toppish.
𝑟𝑞
𝑛 × (𝑡𝑖 − 𝑡𝑡)
1 × (18 − (−25) ) 43
𝑚 2°∁
𝑅𝑢𝑚 =
∆𝑡
=
× 𝛼𝑖
= = 0,82
6 × 8,7 52,2
𝑉𝑡
Qish sharoitiga moslab loyihalangan umumiy hisobiy qarshilik umumiy ruhsat qilingan qarshilikdan kata yoki shunga teng bo’lishi kerak. Bu ikki ko’rsatkichni solishtirib ko’rish.
𝑅𝑟𝑞 < 𝑅
𝑢𝑚 𝑢𝑚
0,82 < 1,175
Demak, mazkur tashqi himoya qurilmasi issiqlik texnikasi talablariga to’la javob beradi. Bino tashqi himoya konstruksiyasi qish sharoitida bino ichidagi haroratni insonga kerakli bo’lgan me’yorida saqlab tura oladi.
Tashqi to’siq konstruksiyasining ixtiyoriy nuqtasiagi haroratni aniqlash
𝑥 𝑖
𝑅𝑢 𝑥
𝑡𝑅𝑖 = 𝑡𝑖 −
𝑡𝑖 − 𝑡𝑡
𝑅𝑢
× 𝑅𝑖 = 18 −
18 − (−25)
1,175 × 0,115 = 13,8 ℃
𝑡4 = 𝑡𝑖 −
𝑡𝑖 − 𝑡𝑡
𝑅𝑢
× (𝑅𝑖 + 𝑅4) = 18 −
18 − (−25)
1,175 × (0,115 + 0,025)
𝑡 = 𝑡
= 12,9 ℃
− 𝑡𝑖 − 𝑡𝑡 × (𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅 ) =
3 𝑖
𝑅𝑢
𝑖 4 3
= 18 −
18 − (−25)
1,175 × (0,115 + 0,025 + 0,166) = 6,8℃
𝑡 = 𝑡
− 𝑡𝑖 − 𝑡𝑡 × (𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅 ) =
2 𝑖
𝑅𝑢
𝑖 4 3 2
= 18 −
18 − (−25)
1,175 × (0,115 + 0,025 + 0,166 + 0,82)
= −23,2℃
𝑡 = 𝑡
− 𝑡𝑖 − 𝑡𝑡 × (𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅 ) =
1 𝑖
𝑅𝑢
𝑖 4 3 2 1
= 18 −
18 − (−25)
1,175 × (0,115 + 0,025 + 0,166 + 0,82 + 0,009)
𝑡 = 𝑡
= −23,5℃
− 𝑡𝑖 − 𝑡𝑡 × (𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅
+ 𝑅 ) =
𝑅𝑡 𝑖
𝑅𝑢
𝑖 4 3
2 1 𝑡
= 18 −
18 − (−25)
2,73 × (0,115 + 0,025 + 0,166 + 0,82 + 0,009
+ 0,04) = −25℃
Tashqi himoya qurilmalarini yoz sharoitiga moslab loyihalash
Devor ichki sirtidagi harorat o’zgarishining talab qilingan miqdori quyidagicha aniqlanadi:
𝐴𝑡𝑞 = 2,5 − 0,1 × (𝑡
− 21) = 2,5 − 0,1 × (31,8 − 21) = 1,42
𝑐 𝑖 𝑡
Himoya konstruksiyasining yoz sharoitida issiqlik berish koeffitsientini aniqlaymiz:
𝛼 𝑇 = 1,16 × (5 + 10√𝑉) = 1,16 × (5 + 10√1) = 1,16 × 15 = 17,4
Tashqi havo haroratini o’zgarish amplitudasining hisobiy qiymatini topamiz:
𝐴 𝑥 = 𝐴
× 0,5 + (𝐼
− 𝐼
𝜌 0,7
) × = 23,7 × 0,5 + (579 − 177 ) ×
𝑡 𝑟
𝑡 𝑟
𝑚𝑎𝑥
= 28,02
𝑜′𝑟𝑡
𝛼 𝑇
17,4
Devor qatlamlarining tashqi sirtining issiqlik o’zlashtrish koeffitsientini hisoblaymiz:
𝑦1
𝑅1 × 𝑆2 + 𝛼𝑖
1
=
1 + 𝑅1 × 𝛼𝑖
0,009 × 22,862 + 8,7
= 1 + 0,009 × 8,7
= 12,43
𝑦2
𝑅 2 × 𝑆2 + 𝛼𝑖
2
= =
1 + 𝑅2 × 𝛼𝑖
0,82 × 0,82 + 8,7
1 + 0,82 × 8,7
= 1,13
𝑦3
𝑅 3 × 𝑆 2 + 𝛼 𝑖
3
= =
1 + 𝑅 3 × 𝛼 𝑖
𝑅 4 × 𝑆 2 + 𝛼 𝑖
0,166 × 17,98 2 + 8,7
1 + 0,166 × 8,7
0,025 × 3,24 2 + 8,7
= 25,52
𝑦4 =
4 =
1 + 𝑅4 × 𝛼𝑖
1 + 0,025 × 8,7
= 7,36
Harorat o’zgarishlarini so’nish koeffitsienti quyidagicha aniqlanadi:
∑ 𝐷
𝛾 = 0,9 × 𝑒 √2 ×
3,9
= 0,9 × 𝑒√2
(𝛼𝑖 + 𝑦1) × (𝑆1 + 𝑦2) × (𝑆2 + 𝑦3) × (𝑆3 + 𝑦4) × (𝑆4 + 𝛼𝑇) (𝑆1 + 𝑦1) × (𝑆2 + 𝑦2) × (𝑆3 + 𝑦3) × (𝑆4 + 𝑦4) × 𝛼𝑇
(8,7 + 12,43 ) × (22,86 + 1,13 ) × (0,8 + 25,52 ) × (17,98 + 7,36 ) × (3,24 + 17,4 )
× (22,86 + 12,43 ) × (0,8 + 1,13 ) × (17,98 + 25,52 ) × (3,24 + 7,36 ) × 17,4
= 181,17
Himoya konstruksiyasining ichki yuzasidagi harorat o’zgarishining amplitudasining hisobiy qiymatini quyidagicha aniqlaymiz:
𝐴𝑐𝑖
𝑥
𝐴
= 𝑡𝑟 =
𝛾
28,02
181,17
= 0,155
Tashqi himoya qurilmalari yozgi sharoitga mos bo’lishi uchun devor ichki sirtidagi ruhsat qilingan harorat o’zgarishi hisobidan katta yoki shunga teng bo’lishi kerak, ya’ni:
𝐴𝑡𝑞 ≥ 𝐴
𝑐𝑖 𝑐𝑖
1,42 > 0,155
Demak, mazkur tashqi himoya qurilmasi issiqlik texnikasi talablariga to’la javob beradi. Bino tashqi himoya konstruksiyasi yoz sharoitida bino ichidagi harorat yozda haddan tashqari qizib ketishininh oldini oladi.4>
Dostları ilə paylaş: |