.
m
.
q
kq/m
3
olan qazıma
məhlulunun axımı zamanı 3TSŞ 195 TL turbin qazıyıcısında
310
təzyiq düşküsü
MPa
,
P
.
q
.
t
5
5
məhlulunun reoloji xassələri
;
Pa
,
5
2
0
san
Pa
,
014
0
. 1200 m dərinlikdə hidravliki
yarılma təzyiqi
MPa
,
P
.
y
.
h
8
16
.
Həlli:
1. Qazıma məhlulunun sərfinin və qazıma
nasoslarının işçi təzyiqinin seçilməsi.
Turbin qazıyıcısı 3TSŞ 195 TL-in normal işini təmin
etmək üçün qazıma məhlulunun sərfi
040
0
,
Q
m
3
/san qəbul
edilir. Belə sərf diametri 0,140m olan oymaq (vtulka) ilə təchiz
olunmuş U8-6MA tipli iki ədəd nasosun işi zamanı alına bilər (
047
0
0
,
Q
m
3
/san.).
04
0
047
0
085
0
0
,
,
,
Q
Q
n
m
3
/san.
İş zamanı diametri 0,140 m olan oymaq ilə təchiz olunmuş
U8-6MA tipli nasosun maksimum buraxıla bilən işçi təzyiqi
MPa
,
P
max
5
22
0
(6.17) şərtinə əsasən nasosun işçi təzyiqi
MPa
,
,
P
19
5
22
85
0
0
2.Qazıma məhlulunun axım rejiminin təyini.
(12.12) və
(12.13) düsturlarından Hedstrem meyarı hesablanır:
Qazıma borularında (daxili diametri
m
,
d
109
0
0
):
5
2
2
10
67
1
014
0
109
0
1100
5
2
,
,
.
,
Щ
еб
Boruarxası fəzada:
311
5
2
2
10
11
1
014
0
127
0
2159
0
1100
5
2
,
,
,
,
,
Щ
ф
.
а
.
б
.
е
(12.15) düsturuna əsasən Hedstrem meyarının bu
qiymətlərinə qazıma borusunda və boruarxası fəzada Reynolds
meyarının aşağıdakı kritik qiymətləri uyğun gəlir.
3
56
0
5
10
0
9
10
67
1
8
7
2300
,
,
,
Re
,
.
f
.
a
.
b
.
kr
3
56
0
5
10
5
7
10
11
1
8
7
2300
,
,
,
Re
,
.
f
.
a
.
b
.
kr
(6.10) və (6.11) düsturlarından qazıma borularında və
boruarxası fəzada Reynolds meyarını tapırlar.
3
10
7
36
014
0
109
0
14
3
1100
040
0
4
,
,
,
,
,
Rе
b
3
10
7
11
014
0
127
0
2159
0
14
3
1100
040
0
4
.
.
.
.
.
.
Rе
ф
.
а
.
б
Beləliklə, Reynolds meyarının alınmış qiymətləri kritik
qiymətdən böyük olduğu üçün qazıma borularında və
boruarxası fəzada axım rejimi turbulent olacaq. Göstərmək olar
ki, bu halda AQB-nin yerləşdiyi zonada boruarxası fəzada və
AQB-da axım rejimi də turbulent olacaq. 0 – 1200 m
intervalında hesablama nəticələri aşağıdakı kimidir:
Qazıma boruları üçün:
;
,
Re
;
,
H
b
.
kr
.
b
.
e
3
5
10
0
9
10
67
1
3
10
7
36
,
Re
b
boruarxası fəza üçün:
3
3
5
10
7
11
10
5
7
10
11
1
,
Re
;
,
Re
;
,
H
.
f
.
a
.
b
.
f
.
a
.
b
.
kr
.
f
.
a
.
b
.
e
312
Dövran sistemində təzyiq itkilərinin hesabatı 0-1200m
intervalı üçün təzyiqlər balansına baxaq. Vurucu borunun üfqi
hissəsində təzyiq itkisini (12.20) düsturundan tapırıq
МПа
,
м
/
Щ
,
,
,
,
,
д
Г
Л
П
а
03
0
10
6
27
024
0
168
0
040
0
1100
60
02
0
8
2
8
2
3
5
2
5
2
2
burada
m
,
d
168
0
– vurucu borunun xarici diametri;
m
,
012
0
borunun divarının qalınlığı;
hidravlik
müqavimət əmsalıdır,
02
0
,
.
Yerüstü avadanlıqlar ünsürlərində təzyiq itkisi (12.18)
düsturundan təyin edilir.
MPa
,
m
/
N
,
,
,
P
a
05
0
10
2
5
040
0
1100
10
93
2
2
4
2
4
Cədvəl 6.3-ə əsasən
4
4
4
4
4
4
4
1
10
93
2
10
90
0
10
044
0
10
52
0
10
07
1
м
,
,
,
,
,
а
а
и
и
а
Daxili diametri
m
,
d
109
0
0
009
0
2
127
0
2
0
,
,
d
d
b
,
uzunluğu
m
L
b
1074
100
26
1200
AQB
q
.
t
q
b
L
L
H
L
olan qazıma borusunda təzyiq itkisi (12.20) düsturundan təyin
edilir:
МПа
,
м
/
Н
,
,
.
,
,
П
б
7
2
10
7
2
109
0
14
3
040
0
1100
1074
027
0
8
2
6
5
2
2
313
burada
3
10
7
36
027
0
,
Re
,
b
b
(bax punkt 2) üçün 1
əyrisindən təyin edilir (şəkil 12.6).
Daxili diametri
m
,
d
080
0
0
və uzunluğu
m
L
AQB
100
olan ağırlaşdırılmış qazıma borularında təzyiq itkisi (12.20)
düsturundan təyin edilir.
МПа
,
м
/
Н
,
,
,
,
,
П
АГБ
1
1
10
1
1
080
0
14
3
040
0
1100
100
0255
0
8
2
6
5
2
2
burada
0255
0
,
AQB
(12.10) düsturundan
Re
meyarı üçün
AQB-da axım zamanı hesablanmış
4
10
0
5
,
Re
AQB
qiyməti
üçün 1 əyrisindən təyin edilir (şəkil 12.6).
Quyu divarı
2159
0
,
D
m ilə qazıma kəmərinin
127
0
,
d
k
.
q
m yaratdığı boruarxası fəzada təzyiq itkisi (12.26)
düsturundan təyin edilir.
МПа
,
м
/
Н
,
,
,
,
,
.
,
,
П
)
б
.(
ф
.
а
.
б
7
0
10
7
0
127
0
2159
0
127
0
2159
0
14
3
040
0
1100
1074
038
0
8
2
6
3
2
2
burada
3
10
7
11
038
0
,
Re
,
,
.
f
.
a
.
b
b
.
f
.
a
.
b
qiyməti üçün 3
əyrisindən tapılır (şəkil 12.6).
Quyu
divarı
ilə
diametri
m
,
D
AQB
178
0
olan
ağırlaşdırılmış qazıma borulaıı arasındakı boruarxası fəzada
təzyiq itkisi (12.26) düsturundan təyin edilir.
314
МПа
,
м
/
Щ
,
,
,
,
,
.
,
,
П
)
АГБ
.(
ф
.
а
.
б
66
0
10
66
0
178
0
2159
0
178
0
2159
0
14
3
040
0
1100
100
039
0
8
2
6
3
2
2
burada
039
0
,
AQB
.
f
.
a
.
b
boruarxası fəzada axım zamanı
(6.11) düsturundan hesblanmış
3
10
2
10
,
Re
qiyməti üçün 3
əyrisindən tapılır (şəkil 12.6).
Diametri
m
,
D
q
.
t
195
0
, uzunluğu
26
L
m olan turbin
qazıyıcısı ilə quyu divarı arasındakı boruarxası fəzada təzyiq
itkisi (12.26) düsturundan təyin edilir.
МПа
,
м
/
Н
,
,
,
,
,
.
,
,
П
)
г
.
т
.(
ф
.
а
.
б
94
0
10
94
0
195
0
2159
0
195
0
2159
0
14
3
040
0
1100
20
0395
0
8
2
6
2
3
2
2
burada
0395
0
,
)
г
.
т
.(
ф
.
а
.
б
(12.11) düsturundan hesablanmış
3
10
7
9
,
Re
qiyməti üçün 3 əyrisindən tapılır (şəkil 12.6).
Sıxlığı 1100kq/m
3
olan qazıma məhlulunun axımı zamanı
turbin qazıyıcısında təzyiq itkisi aşağıdakı düsturdan təyin
edilir.
MPa
,
,
P
P
o
.
q
.
t
q
.
t
05
6
1100
10
5
5
3
burada
2
3
10
5
5
m
/
N
,
P
q
.
t
turbin qazıyıcısında sıxlığı
1000kq/m
3
olan mayenin axımı zamanı təzyiq itkisidir.
Dövran sistemində təzyiq itkilərinin cəmi
315
MPa
,
,
,
,
,
,
,
,
,
P
P
P
P
P
P
P
P
P
.
q
.
t
)
q
.
t
.(
f
.
a
.
b
)
AQB
.(
f
.
a
.
b
)
b
.(
f
.
a
.
b
AQB
b
a
a
c
2
12
05
6
94
0
66
0
7
0
1
1
7
2
05
0
03
0
Hidromonitor baltanın yuma dəliklərində (keramik
orucuqlarda) realizə üçün ehtiyat təzyiq
MPa
,
,
,
P
P
P
c
b
8
6
2
12
0
19
0
.
3.Layın hidravlik yarılmasının qiymətləndirilməsi.
Əgər
quyunun dövran sistemindəki təzyiqin qiyməti layın hidravliki
yarılma təzyiqinin qiymətindən böyükdürsə, o zaman layda
hidravliki yaılma baş verə bilər.
.
y
.
h
t
.
h
P
P
Qazıma məhlulunun dövranı prosesində quyu dibindəki
təzyiqin maksimum qiyməti (6.30) düsturundan təyin olunur.
Bu təzyiq quyu dərinliyi H
q
=1200 m olduqda
2
6
6
10
24
15
10
94
0
66
0
70
0
1200
8
9
1100
m
/
N
,
,
,
,
,
P
P
P
dH
P
dH
P
)
q
.
t
.(
f
.
a
.
b
)
AQB
.(
f
.
a
.
b
)
b
.(
f
.
a
.
b
q
.
f
.
a
.
b
q
t
.
h
MPa
P
t
h
2
,
15
.
olar.
Laya göstərilən hidrodinamik təzyiqin və layın yarılma
təzyiqinin müqayisəsindən belə çıxır ki,
8
16
2
15
,
,
P
P
.
y
.
h
t
.
h
Bu onu göstərir ki, qazıma məhlulunun quyuda dövranı
prosesində layda hidravlik yarılma baş verməyəcək.
316
4.Baltada təzyiq düşküsünün və hidromonitor baltanın
dəliklərinə geydirilən borucuqların diametrinin təyini.
Qazıma məhlulunun həqiqi sərfini Q
b
və baltanın üç ədəd
eyni diametrli borucuqla təmin olunduğunu nəzərə alsaq, onda
(12.32) düsturundan 0 – 1200m qazıma intervalı üçün keramik
borucuğun diametrini təyin edirik:
м
,
,
,
,
П
Г
з
д
б
б
д
.
к
0124
0
10
8
6
92
0
3
0368
0
1100
8
8
4
6
2
2
2
2
4
2
2
2
2
Bu qiyməti ən yaxın böyük ölçüyə qədər yuvarlaşdıraraq
zavod şəraitində buraxılan ölçüyə uyğunlaşdıraraq keramik
borucuğun həiqiqi ölçüsünü alırıq
m
,
d
b
.
k
013
0
.
Bundan sonra (12.31) düsturunda baltada yaranan həqiqi
təzyiq itkisini tapırıq.
МПа
,
м
/
Н
,
,
,
,
,
д
з
Г
П
б
.
к
б
щ
.
б
6
5
10
6
5
013
0
92
0
3
14
3
0368
0
1100
8
8
2
6
4
2
2
2
2
2
2
2
2
2
Onda qazıma nasoslarında yaranan təzyiqin həqiqi qiyməti
MPa
,
,
,
,
P
P
P
P
h
.
b
b
h
.
8
17
6
5
8
6
0
19
0
0
bu-raxıla
biləndir, çünki basqı xəttində maksimal işçi təzyiqi 25,0MPa
ola bilər.
317
13. Yan lülələrin qazılması.
İstismar dövrünü yaşamış
quyulardan yan lülənin qazılması
köhnə yataqlara həyat verir.
Dostları ilə paylaş: |