28
АZƏRBAYCANDA İNŞAAT və MEMARLIQ
№2. 2017
qarşı davamlılığı, yüksək möhkəmliyi bu materiala daha çox tələbat yaradır. Onun dartılmaya
qarşı olan yüksək müqaviməti polad armatura nisbətən elementdə tələb olunan səthi armaturların
en kəsiyinin 2,5-4 dəfə azalmasına gətirib çıxarır. Bu armaturu ənənəvi polad armaturdan fərqli
olaraq laminat liflər, incə kumaş lent şəklində istehsal olunur. Amma mövcud armatursuz beton
divarlarda bu səth materialının armaturu necə əvəz etməsi, betonun dartılmadakı müqavimətinin
artırılması və nəhayət yaranan yeni kompozit materialın (beton + epoksid qətran + karboliflər)
konstruktiv hesablamada vacib sayılan paramentrlərin (elastiklik modulu, dartılma qüvvəsi,
Puasson əmsalının) necə qəbul olunması tədqiq olunur.
3. Betonda səthi armaturlamanın nəzərə alınması
Hazırda bu mövzuda az sayda olan normativ sənədləri [10] araşdıraraq qeyd etmək olar ki,
mühəndis konstruktorlar betonun, polad və ya karbolifli armaturun fiziki-mexaniki xassələrinin
hesablamaya daxil edilməsində bir problem görmürlər. Əsas çətinlik dəmir-beton qurğularının
gücləndirməsi zamanı karbolifli səth armaturun xassələrinin yetərli olmayan polad armaturla
birgə nəzərə alınmasında baş verir. Buna da xarici normativ sənədlərdə, SP 63.13330.2012 inşaat
norma və qaydalarında kompozit polimer armaturlanma termininə rast gəlmək olur.
Konstruksiya elementlərini kompozit polimer armaturlama ilə armaturladıqda QOST 31938-
2012 tələblərinə cavab verməlidir. Kompozit polimer armaturlamanın normativ və hesabi
xarakteristikaları aşağıdakılardır.
??????
??????
=
??????
??????1
×??????
??????,??????
??????
??????
(1)
burada,
??????
??????,??????
– kompozit polimer armaturun dartılmadakı normativ müqaviməti olub QOST
31938 tələblərinə əsasən sınaq nəticəsində təyin edilir, γ
f
-kompozit materialın etibarlılıq əmsalı,
karboplastik üçün γ
f
=1.2 ; γ
f1
-kompozit material üçün iş səraiti əmsalı, karboplastik üçün daxili
otaqlarda γ
f1
=0.9 , açıq havada
γ
f1
=0.8 və aqressiv mühitdə
γ
f1
=0.8 ;
Konstruksiyaları yalnız I qrup həddi hala daimi və müvəqqəti yüklərə hesabladıqda,
??????
??????
=
??????
??????,??????
x ??????
??????1
olur. (2)
Kompozit polimer armaturun nisbi deformasiyası,
??????
??????,??????????????????
=
??????
??????
??????
??????
burada, E
f
-kompozit materialın
elastiklik modulu, (MPa);
R
f
- kompozit polimer armaturun
sıxılmaya qarşı olan hesabi müqaviməti. Ümumiyyətlə polad
armaturlu dəmir-beton
konstruksiyası karboplastik ilə gücləndirilirsə bu zaman aşağıdakı şərt ödənilməlidir:
??????
??????
≤ (??????
??????2
− ??????
??????
0
)??????
??????
. Burada ε
s2
-polad armaturun nisbi deformasiyası, ε
s2
=0.025;
ε
s
0
-dəmir-
beton bina və ya qurğunun dartılma zonasında çatlama zamanı yaranan nisbi deformasiyadır:
??????
??????2
=
??????
0
??????
??????1
??????
??????????????????
(ℎ
0
− ??????
0
) . Burada, M
0
-real qüvvədən yaranan əyici moment; E
b1
– betonun
sıxılmada deformasiya modulu; I
red
– elementin en kəsiyinin ətalət momenti; x
0
– elementin
sıxılan hissəsinin hündürlüyüdür. Burada, E
b1
, I
red
və x
0
parameterləri betonun dartılma zonası
üçün normativ sənəddən [10] götürülür. Polad və karbolifli armaturun birgə işləməsi aşağıdakı
rigel kəsiyində göstərilmişdir (şəkil 1).
№2. 2017
АZƏRBAYCANDA İNŞAAT və MEMARLIQ
29
Şəkil 1. Əyilməyə məruz qalan səthi karbolifli bantla gücləndirilmiş dəmir-beton elementində
möhkəmliyə hesablanmasında iç qüvvələrin en kəsiyə təsir nöqtələri.
3. LİRA 9.6 proqramında səthi armaturlamanın hesablama metodikasında nəzərə
alınma yolları:
Bu məqalədə karbolifli bantla və ya laminatla gücləndirilmiş dəmir-beton bina və qurğunun
fərqli qüvvələrdən, əsasən də dartılma deformasiyası yaradan seysmik təsirdən dəmir-beton
sütun və divar misalında göstərək.
3.1. Sütunun hesablanmasında
Dəmir-beton sütunun en kəsik ölçüləri 400×400mm, betonun sinifi B20, polad armatur
AIII(A500) sinifi kimi qəbul edilmişdir. Hesablama üçün qəbul edilən hesabi modeli şəkil 2-də
göstərilmişdir.
Şəkil 2.
Şəkil 3.