Şəkil 7.7.
Zenit bucağının iki artırılma və bunlar arasında sabit
saxlanılma intervalı olan ÜQ profilinin hesablanması.
Bu tip profili hesablamaq üçün aşağıdakı başlanğıc
məlumatları bilmək lazımdır:
Burada
Ц
Щ
üfüqi intervalın başlanğıc nöqtəsinin
dərinliyi, m;
Ц
Л
üfüqi intervalın başlanğıc nöqtədə inhirafı,
m;
Ц
üfqi intervalın zenit bucağı, dər;
Ц
С
üfüqi intervalın
uzunluğu, m.
Həmçinin:
2
Р
ikinci artırılma intervalının əyrilik radiusu, m;
Д
Щ
zenit
bucağının sabit saxlanılma intervalının başlanğıc nöqtəsinin
dərinliyi, m;
Е
Щ
zenit bucağının ikinci artırılma intervalının
başlanğıc nöqtəsinin dərinliyi, m.
Hesablama nəticəsində aşağıdakılar təyin olunur:
0
Х
maili lülənin əyilmə dərinliyi, m;
1
Р
birinci artırılma
intervalının əyrilik radiusu, m;
1
birinci artırılma
intervalının sonunda zenit bucağı, dər;
B
O
1
parçasının
196
uzunluğu
,
R
D
O
B
O
1
1
1
E
O
2
parçasının
uzunluğu
2
2
2
R
G
O
E
O
.
Hesablama aşağıdakı ardıcıllıqla aparılır. Əvvəlcə
1
I
təyin edək:
1
2
EE
O
dən
1
2
E
O
I təyin edirik (şəkil 7.8):
1
2
1
2
sin
R
E
O
(7.2)
1
2
GG
O
dən
1
2
G
O
I təyin edirik:
2
2
1
2
sin
R
G
O
(7.3)
1
1
G
E
parçasının uzunluğu:
1
2
1
2
1
1
E
O
G
O
G
E
dir. (7.4)
Digər tərəfdən
Е
Щ
H
G
E
Ц
1
1
(7.5)
(7.4) və (7.5) ifadələrini bir-birinə bərabər edib alarıq:
E
Ü
H
H
E
O
G
O
1
2
1
2
(7.6)
1
2
G
O
və
1
2
E
O
in qiymətlərini (7.2) və (7.3)-dən yerinə
yazsaq alarıq:
E
Ü
H
H
sin
R
sin
R
1
2
2
2
Buradan
197
2
2
1
R
H
H
sin
sin
E
Ü
(7.7)
Burada
Ü
2
.
Daha sonra
1
R
i təyin edirik. Şəkil 7.8-dən göründüyü
kimi
4
3
2
l
l
l
L
Ü
1
1
1
1
1
2
1
1
2
1
cos
R
cos
R
R
D
O
B
O
l
2
DEE
dən
1
1
2
2
tg
H
H
tg
DE
EE
D
E
və ya
1
2
3
tg
H
H
EE
l
D
E
şəkil 7.8-dən
1
1
4
GG
EE
l
198
Şəkil 7.8.
1
2
EE
O
və
1
2
GG
O
dən tapırıq:
2
2
1
1
2
1
cos
R
GG
cos
R
EE
Onda
2
1
2
1
1
1
1
cos
cos
R
tg
H
H
cos
R
L
D
E
Ü
Buradan
1
R
i təyin edirik
199
1
1
2
1
2
ц
1
1
ъос
тэ
Щ
Щ
ъос
ъос
Р
L
R
д
е
(7.8)
Maili lülənin əyilmə dərinliyini təyin edək (bax şəkil 7.8)
2
0
ДД
Щ
Х
Д
2
2
DD
O
dən:
1
1
2
син
Р
ДД
Onda
1
1
0
sin
R
H
X
D
(7.9)
Bu tip üfqi quyu profilinin hesablanması üçün lazım olan
düsturlar cədvəl 7.3-də göstərilmişdir.
Misal 1.
Aşağıdakı başlanğıc verilənlərə əsasən zenit
bucağının iki artırılma və bunlar arasında sabit saxlanılma
intervalı olan ÜQ profilini hesablamalı:
m
S
m
m
H
Ü
Ü
Ü
300
800
Л
дяр
90
1800
Ü
m
H
m
H
m
R
E
D
1700
900
220
2
Əvvəlcə
0
1
1
X
,
R
,
təyin edirik
(7.7)-dən
200
545
0
220
1700
1800
90
1
,
sin
sin
33
1
dər.
(7.8)-dən
m
tg
R
593
33
cos
1
33
900
1700
90
cos
33
cos
220
800
1
(7.9)-dan
m
sin
X
577
33
593
900
0
daha sonra
cədvəl 7.3-dəki düsturlardan istifadə edərək ÜQ profili
intervallarının parametrlərinin qiymətlərini təyin edirik:
– lülənin uzunluğu
m
,
S
m
S
342
3
57
33
593
577
2
1
201
Cədvəl 7.3.
İnterval
Lülənin uzunluğu
Üfüqi
proyeksiya
Şaquli
proyeksiya
İntervalın
sonunda
201enith
bucağı
Əyri-
lik
radi-
usu
Şaquli
S
1
= h
1
0
h
1
=X
0
0
0
Zenit
bucağının 1-ci
artırılması
3
57
1
1
2
,
R
S
l
2
=R
1
(1-cos
)
h
2
= R
1
sin
1
1
R
1
Zenit
bucağının
sabit
saxlanılması
1
3
3
cos
h
S
l
3
=h
3
tg
1
h
3
= H
E
– H
D
1
0
Zenit
bucağının 2-ci
artırılması
3
57
1
2
2
4
,
R
S
l
4
=R
2
(cos
1
-
-cos
2
-)
h
4
=R
2
(sin
2
-sin
1
)
2
R
2
Şərti-üfüqi
S
5
= S
Q
l
5
= S
5
sin
2
h
5
= S
5
cos
2
2
0
Cəmi
S=S
1
+S
2
+
+S
3
+S
4
+S
5
L=l
2
+l
3
+l
4
+l
5
H
=h
1
+h
2
+h
3
+
+h
4
+h
5
--
--
202
m
,
S
m
cos
S
219
3
57
33
90
220
956
33
900
1700
4
3
m
S
m
S
3313
300
5
– üfqi proyeksiyası:
;
m
sin
l
;
m
cos
cos
l
;
m
tg
l
;
m
cos
l
300
90
300
184
90
33
220
519
33
900
1700
97
33
1
593
5
4
3
2
1100
L
m– şaquli proyeksiyası:
.
m
H
;
cos
h
;
m
sin
sin
h
;
m
h
;
m
sin
h
;
m
h
1800
0
90
300
100
33
90
220
800
900
1700
323
33
593
577
5
4
3
2
1
Azərbaycan Dövlət Neft vəSənaye Univercitetinin Neft və
qaz mühəndisliyi (keçmiş “Neft və qaz quyularının qazılması”)
kafedrasının əməkdaşları prof. Məmmədbəyov O.K. və dos.
Şmonçeva E.E.tərəfindən hazırlanmış proqrama əsasən Fərdi
kompyüterdə zenit bucağının iki artırılma və bunlar arasında
sabit saxlanılma intervalı olan üfüqi quyu profilinin
hesablanması üçün ilkin verilənlər və hesablamanın nəticəsi
aşağıdakı cədvəl və şəkildə göstərilmişdir.
203
“HORIZONT” SISTEMI
HESABLAMA MƏLUMATLARI
İnterval
Lülənin
uzunluğu,m
Üfüqi
proyeksiya,m
Şaquli
proyeksiya,m
İntervalın
sonunda
zenit
bucağı,dər.
Əyrilik
intensivliyi,dər./10m
Şaquli
577.
0.
577.
0.
.0
Zenit
bucağının
artıriması
(I)
342.
96.
323.
33.
.97
Stabilləşmə
954.
520.
800.
33.
.0
Zenit
bucağının
artıriması
(II)
219.
184.
100.
90.
2.61
Üfüqi
300.
300.
0.
90.
.0
ÜMUMİ MƏLUMATLAR
Quyunun nömrəsi 1
Layihə azimutu 2
Üfüqi intervalın parametrləri
Başlanğıc dərinlik 1800
İnhiraf(uzaqlaşma) 800
Zenit bucağı 90
Uzunluq 300
ƏLAVƏ MƏLUMATLAR
Birinci yığılmanın intensivliyi 0.97
İkinci yığılmanın intensivliyi 2.61
Dərinlik 900.0
Dərinlik 1700.0
PROFİLİN TİPİ:
1 yığılma < >
2 yığılma < >
2 yığılma və stab. <
>
İntervalda hesablama addımları
Artırılmada 50
Üfüqi./Stab. 100
204
Dərinlik, m
Zenit
bucağı,dər.
Üfüqi proyeksiya, m
Şaquli proyeksiya, m
Şaquli interval 0 - 577.m
0.97dər/10m (R= 592.6m) intensivliklə zenit bucağının artırılma intervalı
577.
.0
0.
577.
600.
2.2
0.
600.
650.
7.1
4.
650.
700.
11.9
13.
699.
750.
16.7
25.
748.
800.
21.6
41.
795.
850.
26.4
62.
840.
900.
31.2
86.
884.
910.
32.2
91.
893.
919.
33.0
96.
900.
Stabilləşmə intervalı
919.
33.0
96.
900.
1000.
33.0
140.
968.
1100.
33.0
195.
1052.
1200.
33.0
249.
1136.
1300.
33.0
304.
1220.
1400.
33.0
358.
1304.
1500.
33.0
413.
1387.
1600.
33.0
467.
1471.
1700.
33.0
522.
1555.
1800.
33.0
576.
1639.
1873.
33.0
616.
1700.
2.61 dər/10 m (R= 219.8m) intensivliklə zenit bucağının artırılma intervalı
1873.
33.0
616.
1700.
1900.
40.1
632.
1722.
1950.
53.2
668.
1756.
2000.
66.2
711.
1781.
2050.
79.2
759.
1796.
2060.
81.8
769.
1798.
2070.
84.4
779.
1799.
205
Cədvəlin davamı
Üfüqi quyu profili
Üfüqi interval
2080.
87.0
789.
1800.
2090.
89.7
799.
1800.
2091.
90.0
800.
1800.
2091.
90.0
800.
1800.
2100.
90.0
809.
1800.
2200.
90.0
909.
1800.
2300.
90.0
1009.
1800.
2391.
90.0
1100.
1800.
206
8. Maili və üfüqi quyu profillərinin intervallarını qazımaq
üçün qazıma kəmərinin aşağı hissəsinin( QKAH )
layihələndirilməsi.
8.1. Şaquli intervalın qazılması üçün qazıma kəmərinin aşağı
hissəsinin layihələndirilməsi.
Hazırda (şaquli, maili, üfüqi) quyuların istənilən üsulla
qazılma prosesində qazılma dərinliyinin artması ilə əlaqədar
olaraq, eləcə də digər səbəblərdən quyu lüləsi layihə
istiqamətindən kənara çıxmağa meylli olur və nəticədə, yatağın
işlənmə şəbəkəsi planı ciddi şəkildə pozulur. Təbii əyilmə
nəticəsində şaquli quyuların dibi layihə nöqtəsindən yüz
metrlərlə uzaqlaşa bilir ki, bu da arzuedilməzdir.
Bir çox hallarda quyu lüləsinin əyilməsi nəticəsində quyu
gövdəsində çıxıntılar və sərt əyintilər (dirsəklər) əmələ gəlir ki,
bunlar da quyunun sonrakı qazılması, möhkəmləndirilməsi və
istismarını çətinləşdirir. Bu səbəbdən bəzi hallarda quyunun
qazılması zamanı ciddi mürəkkəbləşmələr və qəzalar baş
verdiyindən və quyu lüləsinin uzanması nəticəsində qazılmaya
nəzərdə tutulan xərclər artdığından layihə dərinliyinə çatmamış
quyuların qazılmasını dayandırmaq məcburiyyəti yaranır.
Məlumdur ki, maili və üfüqi quyuların qazılması şaquli
quyulara nisbətən çətindir. Demək olar ki, quyu müəyyən bucaq
altında qazıldıqda adi əməliyyatlar belə çətinləşir. Alətin
qaldırılması və endirilməsi zamanı böyük güc tələb olunur,
sürtünmə qüvvəsini dəf etmək üçün rotorda böyük qüvvə
lazımdır, qazma məhlulu və hidravliki sistem böyük diqqət
tələb edir.
Boruların tutulması və avadanlığın sınması adi hala
çevrilir, qoruyucu kəmərlərin endirilməsi və sementlənməsi
207
çətinləşir. Maili və üfüqi quyuların qazılması zamanı sürtünmə
qüvvəsinin artması əsasən aşağıdakı amillərdən asılıdır:
a) açıq lülədə quyu divarı ilə metal arasında toxunma
səthinin artması, möhkəmləndirilmiş quyilarda metal ilə metal
arasında
qazma
borusu,
qıfıllar,
stabilləşdiricilər
(mərkəzləşdirici) və açıq lülənin diametri və ya qoruyucu
kəmərin daxili diametrinin ölçülərinin nisbətləri asılılığı;
b) vahid səthə xüsusi sxılma qüvvəsinin artması, qazma
kəmərinin elementlərinin uzunluğundan, kütləsindən və
toxunma nöqtəsində zenit bucağının qiymətindən asılıdır;
c) qazma prosesinin dinamikasından (kəmərin fırlanma
tezliyindən, qazma kəmərinin endirmə və qaldırma sürətindən);
ç) qazma məhlulunun sıxlığından və quyuya vurulma
intensivliyindən;
d)
quyunun
profilindən
(zenit
bucağının
əyrilik
intensivliyindən).
Böyük əyriliynə malik quyularda qazma kəmərinin
ağırlığı nəticəsində çəkisinin bir çox hissəsi quyunun divarının
aşağı hissəsinə düşür. Bu zaman yaranan sürtünmə nəticəsində
qazma kəmərinin fırladılmasına böyük güc tələb olunur və
qıfılların sürtünməsi təhlükəsi yaranır, boruların yeyilməsi və
sıması halı yaranır.
Yumşaq süxurlarda bu həmçinin quyu lüləsinin aşağı
divarında novun əmələ gəlməsinə səbəb ola bilər. Qazıma
kəmərinin quyu divarı ilə sürtünməsini tamam aradan
qaldırmaq olmaz, onu ancaq neft emulsiyalı qazıma məhlulu
istifadə etməklə azaltmaq olar.
Sürtünmə prosesi maili istiqamətlənmiş və üfüqi
quyularda qoruyucu kəmərlərin endirilməsini çətinləşdirir.
Bundan başqa qoruyucu kəmər quyunun aşağı divarına
söykənir, bu isə, öz növbəsiondə, boruarxası fəzada sement
məhlulunun bərabər paylanmasına imkan vermir. Qıfılsız
qoruyucu borular və mərkəzləşdirici fənərlər itifadə etməklə
208
quyuda sürtünmə effektini azaltmaq olar. Mərkəzləşdirici
fənərlər boruarxası fəzada sement məhlulunun bərabər
paylanmasına imkan verir.
Ona görədə
quyuların əyilməsi kimi halların qarşısını
almaq
üçün
QKAH-nin
düzgün
və
səmərəli
seçilib
layihələndirilməsi
vacib məsələlərdən biridir.
Belə QKAH-i üç
tipə ayrılır: sərt, şaqul ( rəqqas tipli ) və universal tipli pilləli.
Beləliklə, hal-hazırda aşağıdakı tiplərdə QKAH tətbiq
edilir. “Sərt” – quyuların əyilməsinin qarşısını almaq üçün,
“rəqqas tipli” – quyuların əyilməsi ilə mübarizə və ya zenit
bucağının azaldılması üçün. Bir çox hallarda onların tətbiqi
lazım olan müsbət nəticəni vermir. Ona görədə quyuların şaquli
intervalların əyilməsinin qarşısını alan və onlarla mübarizə
etmək üçün (əgər əyilmə geoloji amilin təsirindən baş veribsə)
“universal tipli pilləli” QKAH-dən istifadə edilir
Dostları ilə paylaş: |